本文闡述了熱媒罐上液位計的選型以及安裝方案分析，結合項目現場熱媒罐液位儀表運行過程中出現的問題，分析了基于工藝與設備技術特點的故障原因，并進一步給出了改進措施。
 
　　0引言   
英威達(Invista )的聚酚中，工藝熱源依賴于3.5 kg/cmi (G)的氣相熱媒，這種熱媒是聯苯聯苯醚共熔共沸混合物，液相熱媒經熱媒爐加熱后在熱媒閃蒸罐內減壓閃蒸產出穩定的氣相熱媒，閃蒸罐提供了流體迅速氣化和氣液分離所需的合理閃蒸空間。熱媒氣相總管溫度、壓力是該工段對聚酉旨工段的保障工藝指標，液位監控是該工藝段關鍵的操作控制工藝參數，是影響氣相熱媒溫度、壓力指標穩定，防止冒管、帶液的重要影響因素。木文主要分析了熱媒閃蒸罐內流體的物理特性與運動特J吐，總結了熱媒閃蒸罐液位儀表的選型、安裝注意事項及操作使用經驗，分析了導致熱媒閃蒸罐液位測量不穩定及其他高溫熱媒凝液罐液位儀表氣蝕損壞的原因并基于故障原因提出了改善措施。熱媒閃蒸工藝特點 
 
熱媒閃蒸的主要特點是液相熱媒進液口設計在熱媒閃蒸立罐切線方向，液相熱媒進罐壓力設計為6.5 kg/cmi (<1) ,閃蒸壓力為3.5 kg/cmi (G)。液相熱媒切線進料的方式利用了離心力提高氣液分離效果，液相飽和熱媒在進入閃蒸罐減壓后，閃蒸出的氣相與液相利用重力分離，也可以加設絲網或擋板撞擊以提高分離效率。閃蒸罐的進料口管徑及定位尺寸應遵循工藝氣掖分離器設計規范的設計計算要求，進料口徑須與管道同口徑，進料口中心線向上至筒體上部切線取(1.2倍筒體直徑+1/2進料口直徑)或(900 mm+1/2進料口直徑)，二選一時必須取二者計算后的較大值，進料口中心線向下至液相高液位可取(450^-600 mm+1/2進料口直徑)萬。  
 
　　 熱媒閃蒸罐的設計壓力為6.0 kg/cmi (G)、設計溫度375℃、操作壓力3.5 kg/cmi (G)、操作溫度337℃，設備及儀表還應耐受停車后的極端真空工況。木文中熱媒是聯苯乙聯苯醚混合配置的共溶共沸混合物，質量比是26.5 } 73.5，市場上常選用兩個廠家的產品，分別是道康寧的品牌Dowtherm八和*諾的品牌THERMLVOL.VP-1,該類別導熱油具備熱穩定性好、iw溫時飽和蒸汽壓力低、液相私度較低、凝固點溫度12 0C，氣相的適用溫度范圍為257一400℃等特性。
 
　　2熱媒閃蒸罐液位儀表設計方案及選型   
熱媒閃蒸罐的操作工況具有高溫、低壓、耐真空的特點。聯苯聯苯醚熱媒具有毒性與易燃特性，熱媒罐的液位儀表總體選型原則是遠傳液位計選型遠傳雙法蘭液位變送器，就地液位計選型磁翻板液位計，液位報警開關通過在磁翻板液位計上擴展十簧管式浮子感應開關。液位儀表選型要滿足高溫熱媒的苛刻工況，優化選型與優化安裝方案是后期儀表可靠穩定運行的必要條件。木文根據設計與生產實踐經驗總結如下重要的設計選型原則: 
 
　　(1)耐高溫與防凝固，基于康泰斯江陰澄高聚酚瓶片項目實踐，液位變送器選用品牌266DRH系列液位變送器，配套WIK八**S26R八系列密封組件。
  
(2)熱媒閃蒸罐的操作溫度是337℃，設計溫度達375℃，高壓側膜片材質選擇八ISI 316SS。密封件及毛細管填充液必須考慮選擇能耐高溫、耐真空、工作溫度壓力區域寬的硅油。根據以往的項目實踐，有三種硅油在備選范圍內，分別是W IK八耐高溫型號KV32、道康寧的DC704與DC704高溫硅油。木文匯總了三種高溫硅油的溫壓工作性能曲線，如圖1所不。對比圖中硅油工作溫壓曲線(曲線左側區域為硅油的工作區域)，可以明顯得出KV32硅油的高溫、真空應用溫度范圍與壓力范圍均要優于DC704和DC705硅油，其中KV32高溫硅油的低溫度限值為一2 5 0C，優于704硅油的。℃及705硅油20℃，后兩者在南方均需要考慮伴熱。 
 
　　 (3)液位計負壓側一般處于罐體的氣相空間，密封組件膜片應考慮耐受熱媒中的微量氯離子腐蝕，低壓側膜片材質常升級考慮哈氏合金6276 0  
 
　　 (4)-高壓側的液相熱媒在冷態時表現出高私度特性，應選擇延伸式法蘭密封組件，確保密封膜片平面與設備內側平齊。 
 
(5)磁翻板液位計應根據設計操作溫度選型耐高溫型號，磁性浮球及磁翻柱都應能適應熱媒閃蒸罐的高溫工況及停車后可能產生的負壓工況。
 
　　3熱媒罐液位儀表應用故障分析   
熱媒系統液位儀表在運行過程中常出現磁翻板液位計失效、浮子及筒體遭腐蝕泄漏、雙法蘭液位計膜片腐蝕破損的嚴重故障，嚴重影響生產穩定和裝置安全。下文主要從磁翻板液位計失效和液位儀表接液部件腐蝕兩個方面分析故障原因及總結故障解決方案。
 
　　3.1磁翻板浮子液面跟隨失效故障分析   
磁翻板能夠在開車初期的低負荷階段正常進行指不，但熱媒循環量提升到一定負荷后磁翻板液位計將失效，其刻度標尺一直顯不低液位，可以確認此時磁浮球處于磁翻板液位計筒體底端。磁翻板液位計是利用連通器原理測量的液位儀表，連通器原理是“幾個底部互相連通的容器，注入同一種液體，在液體不流動時連通器內各容器的液面總是保持在同一水平面上”。連通器測量的*要條件是液體是靜止不流動的。前面分析過熱媒閃蒸系統特殊的工藝特點，液相熱媒是罐體切線進料，這不可避免地引起了閃蒸罐內液相熱媒的強烈旋轉并產生漩渦流。根據伯努利原理為**的推論“等高流動時，流速大，壓力就小”。在閃蒸罐內的液相熱媒旋轉速度顯著高于磁翻板液位計連通器內的靜止液相熱媒，這就導致在磁翻板液位計下連通邊界面處的壓力不平衡，磁翻板側的液注靜壓要高于閃蒸罐側的液相熱媒動壓，此壓力差終會導致磁翻板筒體內的液相流入熱媒閃蒸罐內，從而引起連通器測量失效。
                 
圖1硅油工作溫度/壓力曲線
  
通過上文的故障原因分析，本文提出了如下改進措施: 
 
　　(1)磁翻板液位計上連通口設備內側增設弧形擋板，弧形擋板焊接覆蓋在上液位連通口上方，防止切線方向進入的液相熱媒旋轉流體灌入磁翻板液位計上口并導致浮子波動。該措施還可以防止過飽和液相熱媒進入磁翻板筒體后導致的氣蝕現象。 
 
(2)設計時考慮提高磁翻板上連通口的高度，確保上部連通口連接的是罐體氣相熱媒。
   
(3)確保磁翻板液位計的下連通口處于靜止或流動速度較低的液面內。熱媒閃蒸罐的底部直接連接在熱媒循環泵入口，工藝在設計時已經考慮過要避免液相渦流裹挾氣體進入熱媒循環泵入口，因此在熱媒閃蒸罐底部設置有垂直“十”字擋板一防渦流擋板。放渦流擋板能消除液體渦流，使防渦流擋板內液面處于相對穩定的工況。磁翻板液位計下連通口應開在熱媒閃蒸罐底部防渦流擋板下，確保下連通口插在防渦流擋板的流體穩定區。
 
　　3.2翻板液位計筒體及浮球破損故障分析   
浙江新鳳鳴聚酚項目發生過熱媒罐體上的磁翻板液位計破損泄漏險情，除了浮球破損失真外，還數次發生磁翻板筒體破裂導致的高溫有毒、易燃的熱媒泄漏，造成環境污染和操作安全隱患。木文總結后發現，破損的磁翻板液位計均安裝于操作溫度較高的熱媒冷凝罐1812-Tom mz-TOz和熱媒閃蒸罐，查詢DCS中熱媒罐操作壓力歷史記錄，發現故障儀表所處罐體均出現過操作壓力低于飽和蒸汽壓力的工況，推測氣蝕應是造成液位儀表破損失效的主要原因。當設備操作壓力低于飽和蒸汽壓力時，液相熱媒內會產生氣泡并在液相與金屬的接觸界面處破裂并產生氣蝕，一般認為氣泡的形成、生長及潰滅過程中的氣泡沖擊波機制與微射流機制是造成材料機械損傷的根木原因萬2〕。避免氣蝕現象產生必須精細調整工藝設備的操作條件，避免設備容器氣相壓力低于液相熱媒的飽和蒸汽壓力。
 
　　4結論   
康泰斯的聚酉齡主一直反饋熱媒閃蒸罐、熱媒冷凝液儲罐等的雙法蘭液位計和磁翻板液位計故障多發，裝置運行一段時間后總會出現雙法蘭液位計的接液膜片、磁翻板的浮子、磁翻板筒體等被腐蝕，磁翻板液位計也常常檢測不穩定。過去一直認為是熱媒內的氯離子含量過i高引起的化學腐蝕引起的，我們將儀表接液部件材質更換為哈氏合金6276，但腐蝕引起的破損問題依然沒有得到改善。磁翻板液位計測量不穩定的問題在江陰澄高1 700叮d聚酚瓶片項目中徹底暴露，該項目工藝產能在經過2倍放大后，熱媒閃蒸罐只是相應提高了進液口高度，設備木體尺寸并沒有同步放大，磁翻板液位計常在熱媒系統開車負荷提高后徹底不能工作，現場檢查后確認故障時磁翻板筒體內無熱媒，這是導致磁翻板液位計不能工作的主要原因。   
 
　　儀表的故障常常是安裝設計不合理或工藝設備操作不正確導致的，完美的儀表測量方案從來就不是儀表單個**知識所能涵蓋的，儀表**確定選型和安裝方案還應綜合考慮收集工藝、設備、管道等方面的信息，了解工藝設備工作原理、理解工藝介質物性等。


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