圖 1  導(dǎo)波雷達(dá)系統(tǒng)圖

計算分析：
 反應(yīng)罐內(nèi)部溫度恒定，為已知條件 +400℃；導(dǎo)波雷達(dá)液位計因為有隔熱層的存在進(jìn)而也設(shè)定散熱器不會受到來自罐體的熱輻射和空氣對流的影響，所以散熱器設(shè)計只考慮自身的散熱。在散熱的 3 個因素中。熱對流損失的熱量很少，為了簡化計算，忽略不計；因為散熱器的表面積小，外面有隔熱層，所以熱輻射相對于散熱的貢獻(xiàn)很少也忽略不記；去除了兩個散熱因素，所以計算的值是***惡劣情況下的工況，留有設(shè)計余量，符合設(shè)計的安全要求。
 
1、假設(shè)和建模：
 法 蘭 A 以 下 , 散 熱 器 與 罐 體 內(nèi) 溫 度 一 致， 都 為+400℃。法蘭 A 以上部分 , 安裝法蘭與散熱器接觸，為典型熱傳導(dǎo)。因為不考慮散熱器的熱輻射和熱對流，散熱器中只發(fā)生傳導(dǎo)散熱，熱量由安裝法蘭 A 處傳到變送器。所以問題簡化為一個直徑 16mm，壁厚 1.5mm 的圓柱薄殼的散熱問題。如圖 1 所示，沿軸向 x 散熱器將熱量傳導(dǎo)到變送器，沿徑向 r 熱量通過對流換熱的形式散到環(huán)境中。
為了方便描述，散熱器外徑記為 D，壁厚記為 △ d，長度記為 L。x=0 處，為散熱器與法蘭連接 A 處，稱為散熱器始端。x=L 處，為散熱器與變送器連接處 B，稱為散熱器終端。



圖 2  散熱器幾何參數(shù)
 為了不使理論分析過分復(fù)雜，作以下簡化假設(shè)：
1） 散熱器的導(dǎo)熱系數(shù)、環(huán)境溫度以及表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)均為常數(shù)。
 
2） 散熱器為薄殼，因此假定散熱器在徑向的***大溫差遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于外部的對流換熱溫度降，即散熱器的溫度只是方向 x 的函數(shù)。
 
3） 散熱器終端的對流換熱忽略不計，即把散熱器終端視為絕熱邊界條件。
 
2、理論推導(dǎo)：
 下面，從基本的能量平衡出發(fā)推導(dǎo)散熱器的導(dǎo)熱微分方程式。在散熱器的任意高度 x 處取微元段 dx，如圖 3 所示。

研究微元段的能量平衡，如圖 4 所示。


圖 4 散熱器微元段導(dǎo)熱分析

左側(cè)面?zhèn)魅氲哪芰?= 右側(cè)面?zhèn)鞒龅哪芰?+ 對流換熱散
 
出的能量
 
即 （1）
 
由文獻(xiàn) [1] 中，得到左側(cè)面?zhèn)魅氲哪芰?br />  
（2）
 
右側(cè)面?zhèn)鞒龅哪芰?br />

由文獻(xiàn) [1] 中式，得到對流換熱散出的能量

其中，t 為微元段進(jìn)口溫度，tw 為環(huán)境溫度，λ 為散熱
器導(dǎo)熱系數(shù)，hv 為對流換熱系數(shù)。
S1 為圓筒壁橫截面積，S2 為微元段外表面積，表達(dá)式
為
將式（2）（3）（4）代入能量平衡式（1） ，得到
	（5）
為了使表達(dá)式更簡潔，引入以環(huán)境溫度為基準(zhǔn)的過余
溫度 θ=t-tw，將	記為 m2，經(jīng)整理后可以得到：

  在散熱器端部溫度一定時，環(huán)境溫度越高，散熱器散熱效果越差，則需要更長的桿長來達(dá)到指定溫度。當(dāng)環(huán)境（6）    溫度為 +65℃，使變送器溫度也降到 +65℃時，計算得到散熱器的長度即為極限長度，這個長度可以保證環(huán)境溫度在+30℃～ +65℃范圍內(nèi)時，變送器溫度始終不高于 +65℃。
由于在上述模型假設(shè)下，當(dāng)散熱器無限長時變送器溫度才會降到環(huán)境溫度。因此，設(shè)定環(huán)境溫度無限逼近+65℃，在下面計算中，取環(huán)境溫度 tw=64.999℃，變送器溫度 tL=65℃。計算如下：


所以，極限情況下，散熱器長度為 814.39mm。以上計算，根據(jù)公式，均可在表 1 內(nèi)完成。
可以把上述重要參數(shù)輸入表格，很方便的計算出想要的結(jié)果。

4、結(jié)束語：
 綜上所述， 采用參數(shù)化設(shè)計的導(dǎo)波雷達(dá)液位計的的散熱器，可以使儀表在高溫容器的液位測量中有了理論依據(jù)，使設(shè)計更加合理，可靠。減少了試驗驗證的次數(shù)和時間，加快了上市周期，節(jié)約了成本。此設(shè)計方法，經(jīng)過幾年的測試及現(xiàn)場使用，可靠性較好，取得了用戶的一致好評，取得了良好的經(jīng)濟(jì)和社會效益。
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